贵州结构钢管的蒸汽吞吐是普遍采取的提高稠油开发效果的成熟技术，其主要设备是湿蒸汽发生器。对油田注汽用湿蒸汽发生器（也称注汽锅炉）破损的贵州结构钢管进行了宏观检查、化学成分分析和金相分析，并分析了水垢形成原因，探讨了湿蒸汽发生器炉管在工作条件下的结垢及腐蚀机理。检测分析结果表明，贵州结构钢管在短时间内处于强过热状态是造成贵州结构钢管损坏的直接原因，结垢及水质的影响是发生爆管的原因之一。
假设锅炉出口蒸汽压力为14MPa，其对应温度为337℃，根据锅炉手册以及有关的传热手册，此时炉管外壁温度TWB1=337+23.94=360.94℃，低于材料允许的使用温度；当贵州结构钢管结垢≥1mm时，外管壁温度TWB2=337+263.93=600.93℃，较未结垢时的管壁温度高出240℃，局部温度远远超出贵州结构钢管能承受的温度。此时的锅炉压力远远超出了管材的许用应力，不可避免地将发生爆管事故。
应加强贵州结构钢管壁厚度的监测力度，及时发现结垢和炉管腐蚀等问题，同时积极研究锅炉动态报警技术，有效过热问题的出现，此外还应按照标准严格控制锅炉给水中的氯离子含量。
1.1 钢管公称外径为88.9mm，公称壁厚为6.45mm。
1.2钢管的外径和壁厚允许偏差应符合表1的规定。 表 外径允许偏差 + 0.50mm －0.20mm 壁厚允许偏差 + 0.97mm －0.77mm 2 钢管的通常长度为9400mm～9750mm。
3 外形 3.1 钢管的弯曲度不得大于1.0mm/m。
3.2 钢管两端端面应与钢管轴线垂直，切口毛刺应予。
4 重量 钢管按实际重量交货，亦可按理论重量交货。钢管每米理论重量为13.115kg/m。
5.钢管的成品化学成分允许偏差应符合GB/T 222的有关规定。
6.交货状态 钢管以热轧状态交货。
7.力学性能 经适当热处理，钢管的力学性能应达到API SPEC 5CT 中N80钢级的要求。
8.密实性 钢管应逐根进行涡流探伤以检验钢管的密实性，涡流探伤对比试样人工缺陷通孔直径为φ2.2mm±0.01mm。
钢管作为钢铁产品的重要组成部分，因其制造工艺及所用管坯形状不同而分为无缝钢管（圆坯）和焊接钢管（板，带坯）两大类。
在拉伸试验中，试样拉断后其缩径处横截面积的 缩减量与原始横截面积的百分比，称为断面收缩率。以ψ表示，单位为%。计算公式如下：
式中：S0--试样原始横截面积，mm2； S1--试样拉断后缩径处的少横截面积，mm2。
硬度指标
金属钢管材料抵抗硬的物体压陷表面的能力，称为硬度。根据试验方法和适用范围不同，硬度又可分为布氏硬度、洛氏硬度、维氏硬度、肖氏硬度、显微硬度和高温硬度等。对于管材一般常用的有布氏、洛氏、维氏硬度三种。
A、布氏硬度（HB）
用一定直径的钢球或硬质合金球，以规定的试验力（F）压入式样表面，经规定保持时间后卸除试验力，测量试样表面的压痕直径（L）。布氏硬度值是以试验力除以压痕球形表面积所得的商。以HBS（钢球）表示，单位为N/mm2（MPa）
在拉伸试验中，试样拉断后其标距所增加的长度与原标距长度的百分比，称为伸长率。以σ表示，单位为%。计算公式为：
式中：L1--试样拉断后的标距长度，mm； L0--试样原始标距长度，mm。
分层缺陷结构钢管
从机理看，一般认为管坯中的非金属夹杂物会破坏45#结构钢管的连续性和致密性，严重的夹杂甚至在45#结构钢管内部产生分层现象。另一种认为是氢致裂纹，即由于钢中氢聚集造成金属内部气体分压过高，在圆管坯内形成白点，在轧制过程中裂纹发生扩展，终形成分层缺陷。此外，二辊斜轧穿孔的不均匀变形产生的应力超过塑性强度也会造成分层。
在冶炼控制严格的情况下，多出现第三种情况，其控制措施为：
1、提高45#结构钢管的塑韧性
提高钢水的洁净度，减少有害夹杂；增加连铸坯等轴晶比例，减少中心偏析和中心疏松；采用合理的冷却制度，避免铸坯内部出现内裂纹；对下线铸坯或连轧坯采取缓冷工艺，减少内部应力，从而保证管坯和成品45#结构钢管的组织和力学性能满足技术标准要求。
2、合理控制加热温度
通过测定热塑性曲线，选择 的加热温度。管坯加热还要注意有足够的保温时间，以降低变形抗力和提高45#结构钢管塑韧性。
3、降低轧辊转速
轧辊转速是穿孔工艺的关键参数，轧辊转速由低向高变化过程中，存在一个开始出现分层的临界轧辊转速。轧辊转速较低时，管坯容易形成孔腔；轧辊转速较高时，管坯和45#结构钢管容易形成分层缺陷。为了管坯和45#结构钢管分层缺陷，应把轧辊转速降低到开始出现分层的临界轧辊转速以下。
结构管重量计算公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)